NH3和SO3濃度乘積影響***氫氨形成的另一重要因素是NH3和SO3濃度的乘積。以往認為如果氨逃逸量在2μL/L以下將不會形成***氫氨，然而事實上在足夠高的SO3煙氣濃度下即使1μL/L的氨逃逸量仍可形成***氫氨。而且，隨著NH3和SO3濃度乘積的升高，***氫氨的露點溫度升高，使得空預器發生***氫氨沉積的范圍進一步加大。隨鍋爐運行負荷變化，會導致通過催化劑的煙氣量、溫度、煙氣流速等發生變化，從而對***氫氨的形成產生影響：在鍋爐滿負荷(MCR)運行時，催化劑區域溫度較高，流場也較為均勻，***氫氨的形成可能降低；反之，隨著鍋爐運行負荷的降低，煙氣流量降低，催化劑區域溫度降低，***氫氨的形成可能增加。3***氫氨的控制～230℃之間的溫區位于空預器常規設計的冷段層上方和中間層下方，由于***氫氨在此溫區為液態向固態轉變階段，具有極強的吸附性，會造成大量灰分在空預器沉降，引起空預器堵塞及阻力上升，嚴重時將迫使停爐以清理空預器。同時，***氫氨或***氨本身對金屬有較強的腐蝕性，陜西化工空氣預熱器，會造成催化劑金屬支撐架和空預器冷段腐蝕。因此必須嚴格控制氨泄漏量，一般要求小于3μL/L，陜西化工空氣預熱器，陜西化工空氣預熱器。當反應器入口管道設計不合理時，會引起反應器截面上的NH3/NOx摩爾比、流量或溫度出現偏差。

在選擇傳熱元件時，要考慮到用戶的實際情況，從設備長期安全穩定運行的角度出發，適應煤種在一定范圍內的變化，確保在使用過程中不堵灰，保持較低的排煙溫度，保證在長時間的運行過程中，鍋爐的效率保持在較高水平。而不是像某些公司一樣，僅考慮單一設計煤種，在燃料變化后，無法滿足機組經濟、穩定和安全運行的需要。元件板型的選擇需同時考慮傳熱效果、流通阻力和堵灰可能三個因素。采用傳熱效果好的傳熱元件能降低制造成本，但是不一定流通阻力小或耐堵灰，造成運行成本上升。例如某公司在預熱器冷段采用HS7、HS8等DU系列波形元件，雖然預熱器轉子重量變輕，但是當燃料灰分變多，或用于SCR預熱器時，很容易造成堵灰，使阻力上升。傳熱效果和流通阻力往往構成一對矛盾，因為提高換熱效果是通過加強氣流通道的局部紊流狀況，即加大換熱表面波紋密度或傾斜角，但這種方式也同時加大了流通阻力系數。本著對用戶負責的態度，在選用波形和煤種的匹配上，在傳熱元件的選擇上的做法是根據燃料的特性選擇合適的傳熱元件板型，通常在預熱器熱段和中溫段選擇DU3、DN、DL等波型傳熱元件，匹配從無煙煤到褐煤燃料。

對于因氨量瞬間過大造成***氫氨堵塞空預器情況時有發生，為了預防空預器及風煙系統的安全、經濟運行，應該制定定期工作，各單元機組均應按規定認真執行。每月20日中班，選取負荷大于80%階段（250MW、480MW），進行兩個小時空預器升溫工作，A、B兩側分別進行。減小送風量（或增大引風機開度）以提高該側煙溫至160~170℃之間，注意比較高點不能超過170℃（針對布袋除塵器，排煙溫度不可超過180℃。若無此限值，則應升高至230℃更佳）。每年10月底至4月初暖風器轉入運位后，升溫期間利用該側暖風器，根據煙溫變化情況和預熱器電流變化情況提高送風溫度至30~40℃之間，其余時間不用投入暖風器。4.升溫消除空預器壓差增大方法及注意事項鍋爐運行中，預熱器阻力超過，應開始執行以下措施：投入該側暖風器，根據煙溫變化情況和預熱器電流變化情況提高送風溫度至30~40℃之間（暖風器停運期間除外）。減小送風量（增大引風機開度）以提高該側煙溫至160~165℃之間，注意比較高點不能超過170℃（針對布袋除塵器，排煙溫度不可超過180℃，若無此限值，則應升高至230℃更佳）。加強預熱器蒸汽吹灰頻次（投入空預器蒸汽連續吹灰），直至阻力下降至（75%以上負荷）以下。

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