隨國家節能減排工作的不斷深入，新版《火電廠大氣污染物排放標準》（GB13223-2011）要求，NOx排放限值為100mg/Nm3。現在燃煤鍋爐均已安裝脫硝系統，其中 大部分采用SCR脫硝方式，SCR脫硝方式運行中必然發生部分氨逃逸。2013年11月份起，空預器差壓逐漸增大，至2014年3月份，在負荷到270MW時，空預器差壓比較大達：從空預器差壓發展可看出，堵塞具有如下特點：（1）A空預器堵塞情況較輕，B空預器堵塞較嚴重；（2）堵塞發展很快，2013年11月20日，負荷280MW時，A、B側空預器煙氣差壓僅分別為、，到4個月后，2014年3月27日煙氣差壓已達到。其中特別是B側空預器，堵塞明顯嚴重，造成B側煙氣流量減少。因而A引風機煙氣通流量加大，電流明顯上升，由134A上升到160A。（3）B空預器旋轉一圈的情況下，差壓呈周期性變化，比較大達kPa， 小達kPa，說明B空預器局部堵塞嚴重。即便以 小值比較，堵塞現象也較為明顯。空預器解體后堵塞情況2014年4月大修期間，解體空預器蓄熱元件，發現堵塞情況主要集中冷段蓄熱元件約350mm以下部位，且堵塞物較硬。堵塞物化學分析空預器冷端冷端密封板上均為結晶樣顆粒，且結晶物較為堅硬。空預器運行半年后阻力增加約50%，對引風機也會造成較大影響。

從而造成NH3泄漏以及NOx脫除不完全，使其易被氧化為SO3。SO3在空預器冷段(溫度177～232℃)濃縮成酸霧，腐蝕受熱面。在SCR反應器出口SO3與逃逸的氨反應生成***氫氨。在SO2氧化率的控制方面，主要取決于催化劑V2O5中的含量，釩的擔載量不能太高，通常控制在1%左右可減少SO2氧化。此外，采用提高催化劑活性組分。如WO3)含量，亦可***SO2氧化。這一點在脫硝系統安裝完成后，運行中基本沒有調節手段。煙氣流場優化煙氣流場的不均勻將導致脫硝系統出口氨逃逸率局部超標，加快空預器傳熱元件上***氫氨的沉積。在氨逃逸量的控制方面可利用計算流體力學軟件優化設計，對SCR脫硝裝置入口煙氣流量和流速分布進行模擬，確定導流葉片的類型、數量和位置，同時，在運行中針對經常的運行工況進行調勻試驗。以使入口煙氣流速、溫度和濃度均勻；同時調整噴氨格柵各個噴口，使NH3混合均勻，保證脫硝出口的NOx含量和NH3均勻，避免局部氨逃逸量超標， 終減少氨逃逸量。運行中，由于機組負荷變化較大，雖然經過調勻試驗，但無法保證在所有的工況下煙氣流場均穩定均勻。因此，必然發生氨逃逸率局部偏大，長期低負荷運行將造成空預器堵塞的可能性加大。

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